一、空氣預熱器運行過程中阻力上升的原因

1.、空氣預熱器阻力上升多由堵灰引起，在脫硝系統(tǒng)運行過程中，由于NH3逃逸是客觀存在的，對于空氣預熱器而言，逃逸的NH3與煙氣中的 SO3和水形成大量硫酸氫銨不僅會對冷端傳熱元件造成腐蝕，而且液態(tài)的硫酸氫銨捕捉飛灰的能力極強，極易造成冷端層元件堵灰，從而導致空氣預熱器運行阻力升高。同時由于噴氨時可能存在不均勻的問題，造成各個位置的氨氣逃逸差別大，此時表計值很難真實反映 HN3 的逃逸率。根據(jù)日本 AKK測試結果表明，若氨逃逸率增加到2PPM時，空氣預熱器運行半年后其阻力增加約30%；若氨逃逸率增加到3PPM時，空氣預熱器的阻力將會較快地增加 50%甚至更高。

2.、如果空氣預熱器冷端平均壁溫較低，造成硫酸氫銨沉積段上移，會影響吹灰器的吹掃效果，同時冷端平均壁溫較低時，會造成空氣預熱器冷端結露和低溫腐蝕。特別是冬季，空氣預熱器入口風溫較低，這也是冬季易發(fā)生空氣預熱器堵灰的主要原因。

3、吹灰蒸汽參數(shù)或吹灰器實際運行不滿足設計要求時，造成吹灰效果不佳，導致空氣預熱器積灰嚴重，從而使空氣預熱器阻力上升。

4、當燃用煤質(zhì)偏離設計煤較大時，尤其是燃用硫份水分、灰分較高的煤種，不僅會導致酸露點溫度提高，加劇冷端低溫腐蝕，而且較高的灰分也會加速堵灰，最終造成空氣預熱器阻力上升。 

二、 針對脫硝后空氣預熱器出現(xiàn)阻力上升及堵灰的各方面原因措施和改進 

1.、嚴格控制SCR系統(tǒng)氨逃逸率。加強SCR系統(tǒng)運行控制，檢查SCR系統(tǒng)噴氨裝置實際運 行是否滿足設計要求，時時監(jiān)控氨逃逸率，保證在設計值內(nèi)，且盡量控制在2PPM以下，避免過多逃逸的NH3與煙氣中的SO3和水形成的硫酸氫銨對空氣預熱器冷端傳熱元件造成腐蝕和 堵灰。有些電廠為了保證較高的脫硝效率，大量噴氨，應嚴格控制此現(xiàn)象的發(fā)生。 

2.、合理投用暖風器或熱風再循環(huán)等冷端保護裝置。當機組低負荷或環(huán)境溫度較低時，尤其是冬季，應投用暖風器或熱風再循環(huán)，提升空氣預熱器冷端平均壁溫，降低低溫腐蝕的影響，不僅可以有效提升傳熱元件的使用壽命，而且可以保證傳熱元件表面的光潔度，有利于提升吹灰效果，避免積灰。對暖風器系統(tǒng)予以定期檢查，查看是否存在泄漏點，確保其高效投用。關于冷端平均壁溫的選擇可以參見如下導則：對燃煤機組，推薦最小冷端平均壁溫。從機組安全運行角度考慮，建議運行時冷端平均壁溫比計算值高 5℃選取，因此按 73.3℃考慮。 

三、檢查調(diào)整吹灰蒸汽參數(shù)和吹灰器運行方式，使其滿足設計要求。 

1、空氣預熱器熱端傳熱元件較薄，注意吹灰蒸汽壓力應控制在0.6~0.8Mpa之間，蒸汽溫度300~350℃過熱度約153℃。并且吹灰工作前應充分疏水，疏水時間應控制在10min以上，且疏水溫度應達到280度以上。同時在吹灰頻率上應適當調(diào)整，熱端吹灰器應根據(jù)運行時阻力的上升情況按需吹灰，無需定時吹灰當空氣預熱器阻力上升時，先進行冷端吹灰，如阻力下降至正常范圍內(nèi)，即可判斷為熱端無積灰或積灰情況較輕，此時熱端可不進行吹灰；如阻力持續(xù)升高可根據(jù)實際需要投入熱端吹灰每 8 小時吹掃一次待阻力下降至正常范圍即可停止吹灰。

2、相對熱端傳熱元件而言，空氣預熱器冷端傳熱元件較厚，因此冷端吹灰蒸汽壓力應控制在1.2~1.4Mpa之間，蒸汽溫度300~350℃，過熱度約153℃。并且吹灰工作前應充分疏水，疏水時間應控制在10min以上，且疏水溫度應達到280度以上。冷端吹灰頻率建議正常運行時每8小時吹灰一次機組起爐期間每四小時吹灰一次。當空氣預熱器阻力上升嚴重時，可適當增加吹灰時間和吹灰頻率，可考慮每四小時吹灰一次。

3、如果冷、熱端吹灰器引自同一根蒸汽母管，熱端吹灰器入口法蘭前應考慮必要的減壓措施，因為冷、熱端傳熱元件厚度的差異所要求的吹灰工作壓力的不同，且吹灰器自身攜 帶的調(diào)壓閥調(diào)節(jié)能力有限，如熱端蒸汽直接引自冷端汽源，將會造成熱端吹灰超壓，從而對傳熱元件造成損壞。可考慮在汽源和熱端吹灰器之間增設減壓閥，使蒸汽壓力穩(wěn)定在0.6~0.8Mpa的合理范圍內(nèi)。

4、建議在各吹灰器入口法蘭前的蒸汽管道上增設壓力表等壓力監(jiān)測裝置，便于及時掌握各吹灰器入口蒸汽壓力，以便對此進行調(diào)整。運行時應密切監(jiān)視吹灰汽源壓力，保持穩(wěn)定避免瞬間超壓現(xiàn)象的發(fā)生。穩(wěn)定煤質(zhì)。穩(wěn)定鍋爐燃用煤質(zhì)，盡量選用接近設計煤種的煤質(zhì)，提高設備的適應性。
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